หน่วยปฏิรูปตัวเร่งปฏิกิริยา l 35 11 1000 ข้อกำหนดด้านความปลอดภัยขั้นพื้นฐาน
การส่งผลงานที่ดีของคุณไปยังฐานความรู้เป็นเรื่องง่าย ใช้แบบฟอร์มด้านล่าง
นักศึกษา นักศึกษาระดับบัณฑิตศึกษา นักวิทยาศาสตร์รุ่นเยาว์ ที่ใช้ฐานความรู้ในการศึกษาและการทำงาน จะรู้สึกขอบคุณเป็นอย่างยิ่ง
โพสต์บน http://www.allbest.ru/
1. วัตถุประสงค์ของการติดตั้ง LG 35/11-3 00 และคำอธิบายโดยย่อ
การติดตั้ง LG-35-11/300 ได้รับการออกแบบมาเพื่อการประมวลผลวัตถุดิบของเศษส่วนน้ำมันเบนซินแบบวิ่งตรง (เดือดในช่วง 70-180 o C) เพื่อให้ได้น้ำมันเบนซินออกเทนสูง
โครงการนี้ได้รับการพัฒนาโดยสถาบัน Lengiprogaz, Leningrad และสำนักออกแบบ SKL, Magdeburg, GDR
อุปกรณ์เทคโนโลยีได้รับการจัดหาจาก GDR
ความสามารถในการออกแบบของหน่วยปฏิกริยาตัวเร่งปฏิกิริยา LG-Z5-11/300 พร้อมการบำบัดด้วยไฮโดรทรีตเบื้องต้นของวัตถุดิบอยู่ที่ 300,000 ตันต่อปี (ขึ้นอยู่กับการโหลดวัตถุดิบ)
จำนวนวันทำการของรอบปฏิกิริยาคือ 311 ในการฟื้นฟู - 9
การซ่อมแซมครั้งใหญ่ - 30 วัน
การซ่อมแซมปัจจุบัน - 15 วัน
2. รากฐานทางทฤษฎีกระบวนการ. อิทธิพลของไอน้ำเมตรต่อโหมดเทคโนโลยี
ตัวเร่งปฏิกิริยาการปฏิรูปเทคโนโลยี
กระบวนการปฏิรูปตัวเร่งปฏิกิริยา
การปฏิรูปตัวเร่งปฏิกิริยา - ซับซ้อน กระบวนการทางเคมีรวมถึงการเปลี่ยนแปลงต่างๆ ของไฮโดรคาร์บอน
ผลจากปฏิกิริยาที่เกิดขึ้นกับตัวเร่งปฏิกิริยาที่ปฏิรูป ทำให้เกิดการเปลี่ยนแปลงอย่างลึกซึ้งในวัตถุดิบตั้งต้นของไฮโดรคาร์บอน
ปฏิกิริยาตัวเร่งปฏิกิริยาการปฏิรูป
กระบวนการนี้ขึ้นอยู่กับปฏิกิริยาสามประเภท ปฏิกิริยาที่สำคัญที่สุดมีดังต่อไปนี้ ซึ่งนำไปสู่การก่อตัวของอะโรมาติกไฮโดรคาร์บอน
การดีไฮโดรจีเนชันของแนฟธีนที่มีสมาชิก 6 ส่วน
ดีไฮโดรไอโซเมอไรเซชันของแนฟธีนที่มีห้าสมาชิก
Aromatization (dehydrocyclization) ของพาราฟิน
ไอโซเมอไรเซชันของไฮโดรคาร์บอนเป็นลักษณะปฏิกิริยาอีกประเภทหนึ่งของการปฏิรูปตัวเร่งปฏิกิริยา พร้อมกับการทำไอโซเมอไรเซชันของแนฟธีนที่มีสมาชิกห้าสมาชิกและหกสมาชิก ทั้งพาราฟินและอะโรมาติกไฮโดรคาร์บอนยังได้รับไอโซเมอไรเซชัน:
ปฏิกิริยาไฮโดรแคร็กกิ้งยังมีบทบาทสำคัญในกระบวนการนี้อีกด้วย การไฮโดรแคร็กของพาราฟินที่มีอยู่ในเศษส่วนของน้ำมันเบนซินจะมาพร้อมกับการก่อตัวของก๊าซ
ค 8 ชม. 18 + ชม. 2 ® C 5 ชม. 12 + C 3 ชม. 8
ซึ่งบั่นทอนการเลือกสรรของกระบวนการ ในทางกลับกัน ปฏิกิริยาที่คล้ายกันของไฮโดรดีอัลคิดเดชันของอัลคิลเบนซีนทำให้สามารถเพิ่มผลผลิตของโฮโลล็อกของเบนซีนที่มีน้ำหนักโมเลกุลต่ำซึ่งเป็นที่สนใจในทางปฏิบัติมากที่สุด:
C 6 H 5 C 3 H 7 + H 2 ® C 6 H 6 + C 3 H 8
ปฏิกิริยายังเกิดขึ้นที่นำไปสู่การเปิดวงแหวนไซโคลเพนเทนและการเปลี่ยนแนฟธีนที่มีสมาชิกห้าองค์ประกอบให้เป็นพาราฟิน
พารามิเตอร์ทางเทคโนโลยีหลักของกระบวนการปฏิรูปคืออุณหภูมิที่ทางเข้าสู่เครื่องปฏิกรณ์ ความดัน อัตราการป้อนปริมาตรของวัตถุดิบ และอัตราการไหลเวียนของก๊าซที่ประกอบด้วยไฮโดรเจน
อุณหภูมิ
อุณหภูมิที่ทางเข้าเครื่องปฏิกรณ์เป็นพารามิเตอร์ควบคุมหลักของกระบวนการ ต้องรักษาอุณหภูมินี้ให้อยู่ในระดับต่ำสุดที่เป็นไปได้เพื่อให้แน่ใจว่ามีการผลิตตัวเร่งปฏิกิริยาที่มีคุณภาพที่กำหนด (โดยมีค่าออกเทนที่กำหนด)
อุณหภูมิอินพุตที่เพิ่มขึ้นทีละน้อยจะชดเชยกิจกรรมของตัวเร่งปฏิกิริยาที่ลดลงตามธรรมชาติในวงจรปฏิกิริยา และระยะเวลาของอุณหภูมิที่เพิ่มขึ้นจะถูกกำหนดโดยอัตราการเพิ่มขึ้นของอุณหภูมิ
อุณหภูมิที่ทางเข้าไปยังเครื่องปฏิกรณ์ไม่ควรเพิ่มขึ้นเกิน 2 o C ในแต่ละครั้ง เมื่อโหลดวัตถุดิบของโรงงานเปลี่ยนแปลง ต้องปรับอุณหภูมิทางเข้า: ลดลงเมื่อโหลดลดลงและเพิ่มขึ้นเมื่อเพิ่มขึ้น
เมื่ออุณหภูมิที่ทางเข้าของเครื่องปฏิกรณ์เพิ่มขึ้น ความรุนแรงของกระบวนการจะเพิ่มขึ้น และปฏิกิริยาหลักทั้งหมดจะเร่งตัวขึ้น การเพิ่มขึ้นของอุณหภูมิจะเร่งการก่อตัวของโค้กบนตัวเร่งปฏิกิริยา ลดผลผลิตของตัวเร่งปฏิกิริยาและความเข้มข้นของไฮโดรเจนในก๊าซหมุนเวียนที่ปฏิรูป อุณหภูมิที่ทางเข้าเครื่องปฏิกรณ์ระหว่างการดำเนินการใด ๆ ในหน่วยการปฏิรูปไม่ควรเกิน 530 o C
ความแตกต่างของอุณหภูมิ
อุณหภูมิที่ลดลงในเครื่องปฏิกรณ์ปฏิรูปจะถูกกำหนดโดยผลกระทบทางความร้อนของกระบวนการเป็นหลัก
ปฏิกิริยาของดีไฮโดรจีเนชันของแนฟธีนและดีไฮโดรไซไลเซชันของพาราฟินจะมาพร้อมกับการดูดซับความร้อนในขณะที่ปฏิกิริยาไฮโดรจิเนชันเกิดขึ้นจากการปล่อยความร้อน ผลกระทบทางความร้อนโดยรวมขึ้นอยู่กับอัตราส่วนของปฏิกิริยาเหล่านี้ในขั้นตอนการปฏิรูปเฉพาะ
ทั้งการดีไฮโดรไซไลเซชันของพาราฟินและการดีไฮโดรจีเนชันของแนฟธีนมีลักษณะพิเศษคือการดูดความร้อนที่สูงขึ้น ซึ่งแสดงให้เห็นในกระบวนการปฏิรูปทางอุตสาหกรรมโดยความแตกต่างของอุณหภูมิที่สูงขึ้นในเครื่องปฏิกรณ์สองเครื่องแรก ในเครื่องปฏิกรณ์ตัวสุดท้าย ปฏิกิริยาดีไฮโดรไซไลเซชันและไฮโดรแคร็กกิ้งเกิดขึ้น และผลกระทบทางความร้อนโดยรวมอาจมีการดูดความร้อนเล็กน้อยหรือแม้กระทั่งคายความร้อน
เมื่อตัวเร่งปฏิกิริยาถูกใช้หมด โค้กจะสะสมอยู่ และความเข้มข้นของไฮโดรเจนในก๊าซหมุนเวียนลดลง ความแตกต่างของอุณหภูมิในเครื่องปฏิกรณ์แต่ละตัวและความแตกต่างของอุณหภูมิรวมจะลดลง
การลดลงของอุณหภูมิในเครื่องปฏิกรณ์เมื่อทำงานกับตัวเร่งปฏิกิริยาที่มีคลอรีนในบางกรณี บ่งชี้ว่ามีปริมาณคลอรีนมากเกินไปบนตัวเร่งปฏิกิริยา
ค่าสัมบูรณ์ของความแตกต่างของอุณหภูมิในเครื่องปฏิกรณ์ขึ้นอยู่กับ องค์ประกอบทางเคมีวัตถุดิบและการเลือกสรรของกระบวนการ ยิ่งเนื้อหาของแนฟเทนิกไฮโดรคาร์บอนสูงเท่าไร สิ่งอื่น ๆ ก็จะยิ่งเท่ากัน ขนาดของความแตกต่างของอุณหภูมิ เมื่อการเลือกของกระบวนการลดลงเนื่องจากการพัฒนาของปฏิกิริยาไฮโดรแคร็กกิ้ง ความแตกต่างของอุณหภูมิจะลดลง
การกระจายอุณหภูมิที่ทางเข้าของเครื่องปฏิกรณ์
การกระจายอุณหภูมิที่ทางเข้าของเครื่องปฏิกรณ์มีผลเพียงเล็กน้อยต่อการเลือกของกระบวนการปฏิรูป เมื่อเลือกระบบการควบคุมอุณหภูมิ ควรคำนึงถึงภาระความร้อนของส่วนเตาเผา สถานะของตัวเร่งปฏิกิริยาในเครื่องปฏิกรณ์ ฯลฯ ด้วยการกระจายอุณหภูมิจากมากไปหาน้อย (เช่น 500 o C, 495 o C, 490 o C) ตัวเร่งปฏิกิริยาจะได้รับการประมวลผล (โค้ก) อย่างเท่าเทียมกันมากขึ้น
ไม่แนะนำให้เพิ่มความแตกต่างระหว่างอุณหภูมิทางเข้าในระยะที่อยู่ติดกันมากกว่า 10 o C
ความไวต่อการเปลี่ยนแปลงของอุณหภูมิจะเพิ่มขึ้นจากระยะที่ 1 ถึงระยะที่ 3 และขึ้นอยู่กับองค์ประกอบของวัตถุดิบตั้งต้นและการกระจายตัวของตัวเร่งปฏิกิริยา
และหากจำเป็นต้องเปลี่ยนการไหลของวัตถุดิบให้เป็นค่าออกเทนคงที่ก็จำเป็นต้องปรับอุณหภูมิที่ทางเข้าของเครื่องปฏิกรณ์
ยกเว้นในกรณีพิเศษ ควรใช้งานที่อุณหภูมิทางเข้าเดียวกันของเครื่องปฏิกรณ์ (โปรไฟล์แนวนอน) คายความร้อนในเครื่องปฏิกรณ์เครื่องสุดท้ายสามารถลดลงหรือถูกกำจัดออกไปได้ด้วยโปรไฟล์อุณหภูมิจากน้อยไปมาก โดยที่อุณหภูมิทางเข้าของเครื่องปฏิกรณ์เครื่องแรกคือ 10° C ซึ่งต่ำกว่าอุณหภูมิในเครื่องปฏิกรณ์เครื่องสุดท้าย ในกรณีนี้ไม่ควรสังเกตภาวะคายความร้อน
การใช้วัตถุดิบที่เพิ่มขึ้นส่งผลให้อุณหภูมิทางเข้าของเครื่องปฏิกรณ์เพิ่มขึ้น
อัตราป้อน (ความเร็วปริมาตร)
อัตราการป้อน (ความเร็วอวกาศ) วัดปริมาณการป้อนที่ส่งผ่านตัวเร่งปฏิกิริยาตามจำนวนที่กำหนดต่อหน่วยเวลา (V h -1)
อัตราการป้อนวัตถุดิบคือ คุ้มค่ามากเกี่ยวกับคุณภาพของผลิตภัณฑ์ เมื่อความเร็วปริมาตรเพิ่มขึ้น เวลาคงตัวของวัตถุดิบในเครื่องปฏิกรณ์จะลดลง และจำนวนปฏิกิริยาจะลดลง ตามกฎแล้ว สิ่งนี้จะได้รับการชดเชยด้วยการเพิ่มขึ้นของอุณหภูมิที่ทางเข้าของเครื่องปฏิกรณ์
ที่ความเร็วอวกาศต่ำมาก บทบาทของปฏิกิริยาไฮโดรแคร็กกิ้งจะเพิ่มขึ้น ซึ่งทำให้ผลผลิตของตัวเร่งปฏิกิริยาลดลง และลดกิจกรรมของตัวเร่งปฏิกิริยา
แรงดันเครื่องปฏิกรณ์
ในระหว่างการทำงาน ความดันอาจแตกต่างกันภายในขีดจำกัดที่ไม่มีนัยสำคัญ อย่างไรก็ตาม การเปลี่ยนแปลงความดันค่อนข้างเล็กน้อยก็ส่งผลต่อกระบวนการบางประการ การเพิ่มความดันจะช่วยลดการก่อตัวของโค้ก แต่ในขณะเดียวกันก็ช่วยเพิ่มการเกิดไฮโดรแคร็กกิ้งและยับยั้งการก่อตัวของอะโรมาติกไฮโดรคาร์บอน
เมื่อความดันในเครื่องปฏิกรณ์ลดลง อัตราผลตอบแทนของตัวเร่งปฏิกิริยาจะเพิ่มขึ้น อุณหภูมิที่ต้องการเพื่อให้ได้คุณภาพที่ต้องการจะลดลง แต่ในทางกลับกัน ถ่านโค้กของตัวเร่งปฏิกิริยาจะเพิ่มขึ้น
ความดันลดลงได้เมื่อเครื่องทำงานบนตัวเร่งปฏิกิริยา RG-682 1.2 ถึง 15 kgf/cm 2 อย่างไรก็ตาม อัตราการไหลเวียนของก๊าซที่ประกอบด้วยไฮโดรเจนจะต้องรักษาไว้ที่ระดับอย่างน้อย 1200 nm 3 /m 3 .
การเพิ่มความดันจะช่วยลดการก่อตัวของโค้ก แต่ช่วยเพิ่มปฏิกิริยาไฮโดรแคร็กกิ้ง ซึ่งส่งผลให้ผลผลิตของตัวเร่งปฏิกิริยาลดลง
อัตราส่วนการไหลเวียนของก๊าซที่ประกอบด้วยไฮโดรเจน
อัตราส่วนไฮโดรเจน/การป้อนถูกกำหนดให้เป็นผลหารของจำนวนลูกบาศก์เมตรปกติของไฮโดรเจนที่เข้าสู่แท่นผสม หารด้วยปริมาตรของวัตถุดิบต่อหน่วยเวลา
การรีไซเคิลไฮโดรเจนในระหว่างกระบวนการปฏิรูปเป็นสิ่งจำเป็นเพื่อรักษาเสถียรภาพของตัวเร่งปฏิกิริยา ในระหว่างกระบวนการรีไซเคิล ผลิตภัณฑ์ที่ทำปฏิกิริยาจะถูกชะล้างออกด้วยไฮโดรเจนจากพื้นผิวของตัวเร่งปฏิกิริยา
นอกจากนี้ การรีไซเคิลไฮโดรเจนที่เพิ่มขึ้นจะส่งเสริมการจ่ายความร้อนที่มากขึ้นสำหรับปฏิกิริยาดูดความร้อน ซึ่งท้ายที่สุดจะนำไปสู่ความเสถียรของตัวเร่งปฏิกิริยาที่เพิ่มขึ้น อัตราการไหลเวียนจะกำหนดความดันบางส่วนของไฮโดรเจน.
อัตราส่วนการหมุนเวียนขั้นต่ำที่ระบุในการออกแบบโรงงานมาตรฐานและบันทึกไว้ในแผนภูมิการไหลจะต้องคงไว้สำหรับการเปลี่ยนแปลงใด ๆ ในโหมดหน่วยรีฟอร์มเมอร์
3. คำอธิบายของแผนภาพการไหลของบล็อก
บล็อกการรักษาเสถียรภาพ
เฟสของเหลว - ตัวเร่งปฏิกิริยาที่ไม่เสถียรจากตัวแยกแรงดันสูง S-7 จะถูกส่งไปยังช่องว่างระหว่างท่อของ T-7.7 ซึ่งเป็นตัวแลกเปลี่ยนความร้อน ซึ่งจะถูกให้ความร้อนด้วยความร้อนของตัวเร่งปฏิกิริยาที่เสถียรซึ่งมาจากด้านล่างของ K- 7 ผ่านช่องว่างของท่อ T-8 และเมื่ออุณหภูมิเข้าสู่ส่วนล่างของตัวดูดซับการแยกส่วน K-6 บนจาน 7.9
เพื่อให้ได้ก๊าซแห้งตามคุณภาพที่ต้องการ ปั๊ม TsN-18 (TsN-19) จ่ายด้านบนของตัวดูดซับการแยกส่วน K-6 ปริมาณที่ต้องการตัวเร่งปฏิกิริยาที่เสถียร
เพื่อรักษาอุณหภูมิที่ต้องการใน K-6 ส่วนหนึ่งของตัวเร่งปฏิกิริยาที่ไม่เสถียรดีเทนไนซ์จาก K-6 จะถูกปั๊มผ่านปั๊ม TsN-7 (TsN-8) ผ่านเตา P-2 และที่อุณหภูมิ 100-225 o C , ถูกจ่ายให้กับส่วนล่างของเครื่องดูดซับการแยกส่วน K-6
เนื่องจากความร้อนของตัวเร่งปฏิกิริยาที่เสถียร ตัวเร่งปฏิกิริยาที่ไม่เสถียรจึงถูกให้ความร้อนในตัวแลกเปลี่ยนความร้อน T-8 และเข้าสู่คอลัมน์เสถียรภาพ K-7 บนเพลต 7.9
ก๊าซไฮโดรคาร์บอนจาก K-7 ข้างต้นที่มีอุณหภูมิไม่สูงกว่า 80 o C จะเข้าสู่เครื่องทำความเย็นอากาศ AVG-8 จากนั้นเข้าสู่ KhK-4.4 a และมีอุณหภูมิไม่สูงกว่า 40 o C เข้าสู่ถังชลประทาน E-7 ก๊าซจาก E-7 จะถูกลบออกจากตัวเครื่องไปยังท่อเชื้อเพลิงของโรงงาน
หัวของเหลวที่ไม่เสถียร (ไหลย้อน) ขึ้นอยู่กับระดับของ E-7 จะถูกส่งไปยังปั๊ม TsN - 12,13 จากการปล่อยซึ่งจะถูกส่งกลับไปยัง K-7 เป็นการชลประทานและความสมดุลส่วนเกินจะถูกลบออกจาก การติดตั้งไปยังสวน HFC
ปริมาณความร้อนที่ต้องการสำหรับการทำงานของคอลัมน์ K-7 จะถูกถ่ายโอนไปยังเตา P-3 ตัวเร่งปฏิกิริยาจากด้านล่างของคอลัมน์ K-7 จะเข้าสู่ปั๊มไอดี TsN - 14.15 และถูกส่งไปยังห้องพาความร้อนและการแผ่รังสีของเตาทรงกระบอก P-3 จากจุดที่เข้าไปใต้แผ่นที่ 1 ของคอลัมน์ K-7 ที่ อุณหภูมิไม่เกิน 250 o C ในระหว่างการเริ่มต้นระบบรักษาเสถียรภาพ เป็นไปได้ที่จะดำเนินการหมุนเวียนเย็นและร้อนผ่านหน่วยรักษาเสถียรภาพจากปั๊ม TsN - 7,8,14,15
ตัวเร่งปฏิกิริยาที่เสถียรจากด้านล่างของคอลัมน์ K-7 จะเข้าสู่พื้นที่ท่อของเครื่องแลกเปลี่ยนความร้อน T-8.7 a.7 ซึ่งจะถูกทำให้เย็นลงเนื่องจากการไหลสวนทางของตัวเร่งปฏิกิริยาที่ไม่เสถียร เข้าสู่ตู้เย็น X-11.13 และนำออกจาก การติดตั้งที่อุณหภูมิไม่เกิน 40 o C สวนผสม
ตัวเร่งปฏิกิริยาที่เสถียรที่ระบายความร้อนแล้วจะถูกจ่ายบางส่วนเป็นสารดูดซับไปยังเพลต 52 ของตัวดูดซับการแยกส่วน K-6 โดยปั๊ม TsN-18 (TsN-19) และส่วนที่เหลือจะถูกสูบออกไปยังส่วนจอดผลิตภัณฑ์สำเร็จรูป
4. อุปกรณ์หลักของหน่วยที่ระบุลักษณะทางเทคนิค
|
ชื่ออุปกรณ์ |
หมายเลขรายการ |
ข้อมูลจำเพาะ |
|
|
การแยกส่วน ตัวดูดซับ - ชนิดจาน - แคปซูล ฝา ปริมาณ 33/20 ชิ้น รวม 53 ชิ้น |
ความดัน - 13 กก.ฟ./ซม.2 อุณหภูมิสูงสุด - 40 o C อุณหภูมิด้านล่าง - 167 o C เส้นผ่านศูนย์กลาง - 1200/1600 มม ความสูง - 43020 มม ความหนาของผนังเคส - -14/16 มม. ความจุ - 55 ม. 3 |
||
|
คอลัมน์เสถียรภาพ - ชนิดจาน - ทรงหมวก ระบายชั้นเดียว จำนวน 18/20 ชิ้น รวม 38 ชิ้น |
ความดัน 16.5 กก./ซม.2 อุณหภูมิสูงสุด - 80 o C อุณหภูมิด้านล่าง - 232 o C เส้นผ่านศูนย์กลาง - 1200/1400 มม ความสูง - 32660 มม ความหนาของผนังเคส -14 มม. ความจุ - 36 ม. 3 |
||
|
ตัวแลกเปลี่ยนความร้อนแบบเร่งปฏิกิริยาที่ไม่เสถียร - อุปกรณ์คู่แนวนอน, เปลือกและท่อ, พร้อมหัวลอย (หลายผ่านไปตามร่างกาย, 4-pass ผ่านช่องว่างของท่อ) |
ความดัน - 16.5 กก./ซม.2 อุณหภูมิในพื้นที่ระหว่างท่อคือ 164 o C ส่วนมัดรวมในพื้นที่ท่อคือ 189 o C เส้นผ่านศูนย์กลางลำตัว - 724 มม. ความยาวรวม - 6900 มม. ความจุของพื้นที่ระหว่างท่อคือ 1.9 ม. 3 ความจุท่อ พื้นที่ - 0.8 ม. 3 มัดท่อ 25x2x6002 มม จำนวนหลอด - 290 ชิ้น |
||
|
เครื่องแลกเปลี่ยนความร้อนสำหรับตัวเร่งปฏิกิริยาที่ไม่เสถียร อุปกรณ์และวัตถุประสงค์เหมือนกับ T-7.7a |
อุณหภูมิในพื้นที่ระหว่างท่อ -200 o C ในพื้นที่ท่อ -232 o C ความดันระหว่างท่อ พื้นที่ - 16.5 กก./ซม. 2 พารามิเตอร์อื่นๆ เหมือนกับ T-7.7a |
||
|
เครื่องทำความเย็นด้วยอากาศสำหรับผลิตภัณฑ์ด้านบนของคอลัมน์ K-7 - แนวนอน 3-xอุปกรณ์ต่อท่อ 2 ทาง 6 แถว ยี่ห้อ เฉลี่ย- 9 -2 5 - บี3 - ในเซนต์ |
มอเตอร์ไฟฟ้าชนิด VASO กำลังไฟพิกัด 37 กิโลวัตต์ ความเร็วในการหมุน -428.6 รอบต่อนาที อุณหภูมิสูงสุด -300 O C ความดันแบบมีเงื่อนไข -25 kgf/cm 2 ความยาวท่อ - 4000 มม. พื้นผิวแลกเปลี่ยนความร้อน: ภายนอก - 1305 m2, ภายใน - 112 m2 |
||
|
ตัวเร่งปฏิกิริยาที่เสถียร - อุปกรณ์แนวนอน, ท่อแข็ง, หลายทางไปตามลำตัว, 4 ทางผ่านมัดท่อ |
ช่องว่างระหว่างท่อ: ความดัน - 16 กก.ฟ./ซม.2 อุณหภูมิ - 45 o C เส้นผ่านศูนย์กลาง - 800 มม ความยาวตัวเรือน - 6695 มม ความจุ - 2.3 ลบ.ม พื้นที่ท่อ: ความดัน - 4.5 กก./ซม.2 อุณหภูมิ - 35 o C ความจุ - 0.63 ม. 3 พื้นผิว - 122 ตร.ม ท่อ 25 x 2.5 x 6000 มม จำนวนหลอด - 266 ชิ้น |
||
|
ตัวเร่งปฏิกิริยาที่เสถียร - อุปกรณ์ท่อคู่แนวนอนพร้อมหัวลอย มัลติพาสในตัว และทูพาสในพื้นที่ท่อ |
ช่องว่างระหว่างท่อ: ความดัน - 16.5 kgf/cm 2 อุณหภูมิ - 80 o C เส้นผ่านศูนย์กลาง - 800 มม. ความยาวลำตัว - 6695 มม. ความจุ - 2.3 ม. 3 พื้นที่ท่อ: ความดัน - 3 kgf/cm 2 อุณหภูมิ - 45 o C ความจุ - 0.85 ม. 3 ท่อ - 25x2x6000 มม จำนวนท่อ - 290 มม |
||
|
อุปกรณ์แนวนอน แบบท่อคู่ แบบเปลือกและท่อ 1 ทาง ตามแนวลำตัว และ 2 ทางผ่านมัดท่อ |
ช่องว่างระหว่างท่อ: ความดัน - 16 กก.ฟ./ซม.2 อุณหภูมิ - 80 o C เส้นผ่านศูนย์กลาง - 650 มม ความยาวตัวเรือน - 6910 มม ความจุ - 2.16m3 พื้นที่ท่อ: ความดัน - 3 กก.เอฟ/ซม.2 อุณหภูมิ - 45 o C ความจุ - 2 x 570 = 1140 ลบ.ม ท่อ - 25 x 2.5 x 500 มม จำนวนหลอด - 210 ชิ้น พื้นผิว - 2x96= 192 ตร.ม |
||
|
คอลัมน์ตู้เย็นคอนเดนเซอร์ K-7 |
ช่องว่างระหว่างท่อ: แรงดัน - 16 kgf/cm 2 อุณหภูมิ - 80 o C เส้นผ่านศูนย์กลาง - 650 มม ความยาวตัวเรือน - 6910 มม พื้นที่ท่อ: แรงดัน - 3 kgf/cm 2 อุณหภูมิ - 45 o C ความจุ - 2.16 m 3 พื้นผิว - 96 ตร.ม |
||
|
ถังชลประทานแบบเสา K-7 - อุปกรณ์กลวงแนวนอนพร้อมพื้นทรงรี |
แรงดัน - 12 kgf/cm 2 อุณหภูมิ - 35 o C เส้นผ่านศูนย์กลางอุปกรณ์ - 1200 มม. ความยาวรวม - 6800 มม. ความหนาของผนัง - 12 มม. ความจุ - 7 ม. 3 |
||
|
อุปกรณ์ทรงกระบอกแนวตั้งของเตาสำหรับรักษาอุณหภูมิด้านล่างของคอลัมน์ K - 6.7 |
คอยล์พาสเดียวความยาวท่ออุ่น - 10.25 ม. เส้นผ่านศูนย์กลาง - 108 x 6 มม. พื้นผิวทำความร้อน - 78, 3 ม. 2 แรงดันความร้อนของพื้นผิวทำความร้อน 17700 kcal/m 2 ต่อชั่วโมง ความสามารถในการทำความร้อนที่มีประโยชน์ 1, 35 x 10 6 kcal/ชั่วโมง |
5. ความปลอดภัยในการทำงานและการควบคุมการผลิต ณ สถานที่ติดตั้ง
ตามข้อกำหนดของ PB 09-540-03 (ข้อ 3.2 และข้อ 3.4) กระบวนการทางเทคโนโลยีของการติดตั้งได้รับการจัดระเบียบในลักษณะที่ไม่รวมความเป็นไปได้ของการระเบิดตามค่าพารามิเตอร์ที่ได้รับการควบคุม
รายการพารามิเตอร์ที่ได้รับการควบคุม - บรรทัดฐานทางเทคโนโลยีมีระบุไว้ในส่วนที่ 4 ของข้อบังคับนี้
รายการคำเตือน (สัญญาณเตือน) และค่าพารามิเตอร์สูงสุดที่อนุญาต (บล็อก) แสดงไว้ในส่วน 5.2 "การควบคุมกระบวนการทางเทคโนโลยี".
พารามิเตอร์ที่สำคัญที่กำหนดอันตรายจากไฟไหม้และการระเบิดของกระบวนการไม่สามารถทำได้ด้วยเทคโนโลยีที่นำมาใช้ เนื่องจาก:
สารที่หมุนเวียนอยู่ในระบบสามารถทนความร้อนได้และไม่สลายตัวตามธรรมชาติ
ระบบถูกปิดผนึกและไม่รวมออกซิเจนอยู่ภายใน ดังนั้น จึงไม่สามารถเกิดเพลิงไหม้หรือการระเบิดภายในระบบได้
สถานที่ผลิตของโรงงาน (ห้องสูบน้ำ ห้องผู้ปฏิบัติงาน) มีการระบายอากาศ สร้างสภาพแวดล้อมทางอากาศในพื้นที่คนงานที่ตรงตามข้อกำหนดของมาตรฐานสุขอนามัย
การควบคุมสภาพทางเทคนิคที่ดีและประสิทธิภาพด้านสุขอนามัยของหน่วยระบายอากาศนั้นได้รับความไว้วางใจในการให้บริการของหัวหน้าช่างเครื่อง
การทำงานโดยตรงของหน่วยระบายอากาศเป็นกะ (ทีม) ดำเนินการโดยบุคคลที่ให้บริการในพื้นที่การผลิตซึ่งหน่วยดังกล่าวตั้งอยู่
หน่วยระบายอากาศทั้งหมดมีหนังสือเดินทางและบันทึกการซ่อมแซมและการปฏิบัติงาน
ห้ามมิให้รับเครื่องมาซ่อมแซมโดยไม่วางเครื่องระบายอากาศให้เป็นระเบียบ
ระบบระบายอากาศแบบแลกเปลี่ยนทั่วไปจะทำงานตลอดชั่วโมงการทำงานของการติดตั้ง และระบบระบายอากาศเฉพาะที่จะทำงานในช่วงเวลาที่ใช้อุปกรณ์กระบวนการที่พวกเขาให้บริการ
การตรวจสอบเนื้อหาของสารอันตรายในอากาศของพื้นที่ทำงาน (เพื่อไม่ให้เกินความเข้มข้นสูงสุดที่อนุญาต) ดำเนินการโดยห้องปฏิบัติการ VGSO
ในห้องปั๊มและคอมเพรสเซอร์มีการติดตั้งอุปกรณ์อัตโนมัติ - สัญญาณเตือนการมีไอระเหยและก๊าซไวไฟปรับเป็นค่าสูงสุดที่อนุญาตจนถึงความเข้มข้นของการระเบิด
แหล่งที่มาของเสียงที่เป็นไปได้และวิธีการกำจัด
แหล่งกำเนิดเสียงรบกวนในการติดตั้งคือปั๊มที่ทำงาน พัดลม คอมเพรสเซอร์แบบแรงเหวี่ยง และคอมเพรสเซอร์แบบลูกสูบ
ระดับเสียงในสถานที่ทำงานไม่ควรเกิน 85 เดซิเบล
มาตรการความปลอดภัยเพิ่มเติมระหว่างการดำเนินการผลิต
วิธีการจัดการที่ปลอดภัยด้วยตะกอนที่ลุกติดไฟได้เองสามารถสลายตัวแบบระเบิดได้
การก่อตัวของตะกอน pyrophoric โดยส่งผลต่อเหล็กของไฮโดรเจนซัลไฟด์ที่มีอยู่ในก๊าซและไอระเหย ความสามารถของการสะสมของ pyrophoric ในการเผาไหม้ได้เองนั้นเกิดจากการมีธาตุเหล็กซัลไฟด์ที่ใช้งานอยู่ในนั้น ตะกอนเหล่านี้เป็นส่วนผสมของผลิตภัณฑ์การกัดกร่อนของไฮโดรเจนซัลไฟด์ สารเรซิน ผลิตภัณฑ์ที่มาจากแหล่งกำเนิดอินทรีย์ และสิ่งสกปรกเชิงกลที่สะสมอยู่บนผนังและอุปกรณ์ของภาชนะและอุปกรณ์
ในการเตรียมงานซ่อมแซม อุปกรณ์จะถูกนึ่งเพื่อฆ่าเชื้อสารประกอบที่ลุกติดไฟได้เองก่อนเปิดอุปกรณ์ ตามด้วยการทำความสะอาด
เมื่อทำความสะอาดอุปกรณ์และภาชนะ จะมีการใช้เครื่องมือที่ไม่ทำให้เกิดประกายไฟ คราบสกปรกจะถูกกำจัดออกไปด้านนอกการติดตั้งทางด้านลม
สิ่งสกปรกและคราบสกปรกที่ดึงออกจากอุปกรณ์จะถูกรักษาความชื้นไว้จนกระทั่งนำออกจากพื้นที่การติดตั้ง สารประกอบซัลเฟอร์จะถูกขนส่งไปยังสถานที่ที่กำหนดเป็นพิเศษตามที่ตกลงกัน แผนกดับเพลิงปลูก
วิธีการการวางตัวเป็นกลางและทำให้ไม่เป็นอันตรายสินค้าที่ผลิตในกรณีมีการรั่วไหลและอุบัติเหตุ
1. เมื่อผลิตภัณฑ์น้ำมันรั่วไหล จำเป็นต้องสร้างเขื่อนทรายทันทีเพื่อป้องกันไม่ให้แพร่กระจายไปทั่วพื้นที่ติดตั้ง จากนั้นจึงทำความสะอาด
2. หากตรวจพบการรั่วไหลในท่อ (หรืออุปกรณ์) ที่ขนส่งของเหลวหรือก๊าซที่มีความผันผวนสูง ม่านไอน้ำจะถูกสร้างขึ้นรอบๆ เตาเผาจนกว่าอุปกรณ์จะได้รับการซ่อมแซมหรือความดันในอุปกรณ์ลดลง มีความจำเป็นต้องดำเนินมาตรการทันทีเพื่อกำจัดการรั่วไหลของน้ำมันหรือก๊าซ
H. เมื่อก๊าซที่ประกอบด้วยไฮโดรเจนหรือก๊าซไฮโดรคาร์บอนไหลผ่านและเผาไหม้ใกล้กับอุปกรณ์ บนท่อและการเชื่อมต่อหน้าแปลน จำเป็นต้องดำเนินมาตรการทันทีเพื่อหยุดการติดตั้งฉุกเฉินและกำจัดพื้นที่เผาไหม้ด้วยวิธีดับเพลิง
4 มีเส้นเปลวไฟจากการติดตั้งซึ่งมีจุดประสงค์เพื่อปล่อยก๊าซทั้งหมดออกจากวาล์วนิรภัยและในกรณีที่มีการปล่อยระบบฉุกเฉิน
วิธีการส่วนบุคคลและส่วนรวมในการปกป้องคนงาน
เพื่อปกป้องคนงานจากการสัมผัสกับปัจจัยที่เป็นอันตรายจึงมีการออกเสื้อผ้าพิเศษรองเท้าพิเศษและอุปกรณ์ป้องกันตามมาตรฐานที่ได้รับอนุมัติ
ฝ่ายบริหารโรงงานมีหน้าที่ดูแลการซ่อมแซมรองเท้านิรภัย ชุดทำงาน อุปกรณ์ส่วนบุคคล รวมถึงการซักชุดทำงานที่ปนเปื้อน ห้ามนำเสื้อผ้าพิเศษ รองเท้านิรภัย และอุปกรณ์ป้องกันส่วนบุคคลออกนอกโรงงาน
เสื้อผ้าทำงาน รองเท้านิรภัย และอุปกรณ์นิรภัยจัดให้เป็นไปตามมาตรฐานอุตสาหกรรมของกระทรวงแรงงาน มาตรา 14 ข้อ 527
นอกเหนือจากวิธีการที่ระบุไว้ในตารางแล้วการติดตั้งยังมีอุปกรณ์ป้องกันแบบรวม:
อุปทานฉุกเฉินของหน้ากากกรองแก๊สยี่ห้อ BKF;
หน้ากากป้องกันแก๊สพิษ PSh-1, PSh-2 พร้อมชุดหน้ากากสำหรับทำงานในสภาวะที่มีการปนเปื้อนของก๊าซเพิ่มขึ้นตลอดจนอุปกรณ์ภายในและบ่อน้ำ
ชุดแพทย์พร้อมชุดอุปกรณ์ปฐมพยาบาลพิษเฉียบพลันและแผลไหม้จากสารเคมี
6. ปัญหาที่เป็นไปได้และ สถานการณ์ฉุกเฉินบนบล็อก วิธีการการป้องกันและกำจัด
|
การทำงานผิดปกติและสถานการณ์ฉุกเฉินที่อาจเกิดขึ้น |
สาเหตุ |
การดำเนินการป้องกันและแก้ไขบุคลากร |
|
|
1. ลดความดันไอของตัวเร่งปฏิกิริยาที่เสถียร |
ก) อุณหภูมิด้านล่าง K-7 ต่ำเกินไป b) ความดันใน K-7 เพิ่มขึ้น c) อุณหภูมิด้านบนของ K-7 ต่ำเกินไป |
1. เพิ่มอุณหภูมิที่ทางออกของเตา P-3 2. ลดแรงดันใน K-7 3. หยุดการจ่ายสารออร์กาโนคลอรีนให้กับเครื่องปฏิกรณ์ปฏิรูป 4. หยุดปั๊ม TsN-Z (TsN-2) โดยปิดวาล์วที่ทางระบายของปั๊ม 5. ลดอุณหภูมิที่ทางออกของเตา P-Z 6. ปิดการปล่อยตัวเร่งปฏิกิริยาที่เสถียรเข้าสู่สวนสาธารณะ 7. หากไม่มีวัตถุดิบเป็นเวลานาน ให้ดำเนินการปิดการติดตั้งตามปกติ |
|
|
2. หยุดการจัดหาไฮโดรเจนไปยังโซนปฏิกิริยาของหน่วยการปฏิรูป |
ความล้มเหลวของปั๊มวัตถุดิบ |
การหยุดการจ่ายผลิตภัณฑ์ไฮโดรจิเนชันทำให้อุณหภูมิในเครื่องปฏิกรณ์ R-2, Z, 4 เพิ่มขึ้นอย่างรวดเร็ว ซึ่งอาจนำไปสู่การถ่านโค้กของตัวเร่งปฏิกิริยาการปฏิรูป และการเสียรูปของการเชื่อมต่อหน้าแปลนบนม้วนเตาหลอม มีความจำเป็นทันที: 1. หยุดปั๊มวัตถุดิบ TsN-1 (TsN-2), TsN-Z, ปิดวาล์วที่ปั๊มระบายและบนแท่นผสม ลดการจ่ายเชื้อเพลิงให้กับเตา P-1 2. แปลงการติดตั้งเป็นการหมุนเวียนแบบร้อนของก๊าซที่มีไฮโดรเจน 3. ตรวจสอบอุณหภูมิไม่ให้เพิ่มขึ้นเกิน 420 o C ใน R-1 และ 530 o C ใน R-2, R-Z, R-4 4. หยุดจ่ายสารออร์กาโนคลอรีนให้กับเครื่องปฏิกรณ์ปฏิรูป 5. ตั้งค่าระดับปกติในตัวคั่น C-1, C-7 6. ลดอุณหภูมิที่ทางออกของเตา P-Z ปิดวาล์วเพื่อปล่อยตัวเร่งปฏิกิริยาที่เสถียรเข้าสู่สวนสาธารณะ |
|
|
3. ความเหนื่อยหน่ายของคอยล์ในเตา P-2 |
ในกรณีนี้ จำเป็น: หยุดการจ่ายเชื้อเพลิงและอากาศไปยังเตา P-2 จ่ายไอน้ำให้กับห้องเผาไหม้ของเตา P-2 หยุดปั๊ม TsN-1, TsN-Z (TsN-2), TsN-7 (TsN-8), TsN-18 (TsN-19) โดยการปิดวาล์วที่ทางระบายของปั๊ม เป่าคอยล์เตา P-2 ด้วยไอน้ำ ปิดวาล์วที่ทางออกของผลิตภัณฑ์จากตัวแยก C-1, C-7 รวมถึงที่ท่อทางเข้าก๊าซไปยัง K-6 และท่อทางออกก๊าซแห้งจาก K-6 ระบายแรงดันจากคอลัมน์ K-6 ผ่านทางบายพาสวาล์วนิรภัย ปล่อยผลิตภัณฑ์ของเหลวจาก K-6 ถึง E-8 ดำเนินการหมุนเวียนร้อนของก๊าซที่ประกอบด้วยไฮโดรเจนต่อไปที่หน่วยไฮโดรทรีตติ้งและรีฟอร์มิง เริ่มต้นการกำจัดอุบัติเหตุอย่างเป็นระบบ |
||
|
4. ความเหนื่อยหน่ายของคอยล์ในเตา P-3 |
ในกรณีนี้ จำเป็น: หยุดการจ่ายเชื้อเพลิงและอากาศไปยังเตา P-Z จ่ายไอน้ำให้กับห้องเผาไหม้ของเตา P-Z หยุดปั๊ม TsN-1, TsN-Z (TsN-2), TsN-7 (TsN-8), TsN-12 (TsN-13), TsN-14 (TsN-15), TsN-18 (TsN-19) โดยการปิดวาล์วระบายของปั๊ม เป่าคอยล์เตา P-Z ด้วยไอน้ำ ปิดวาล์วที่ทางออกของผลิตภัณฑ์จากตัวแยก C-1, C-7 รวมถึงบนเส้นทางออกที่มั่นคงและไหลย้อนจากการติดตั้ง ระบายแรงดันจากคอลัมน์ K-7 ผ่านทางบายพาสวาล์วนิรภัย ปล่อยผลิตภัณฑ์ของเหลวจาก K-7 ถึง E-8 เป็นเรื่องปกติที่จะปิดหน่วยการบำบัดด้วยไฮโดรติกและการปฏิรูป ดำเนินการกำจัดอุบัติเหตุอย่างเป็นระบบ |
||
|
5. รอยรั่วขนาดใหญ่บนท่อน้ำมันเชื้อเพลิงแก๊ส ท่อแฟลร์ หรือท่อไหลย้อน |
ในกรณีนี้ จำเป็น: 1. รายงานอุบัติเหตุต่อเจ้าหน้าที่ควบคุมโรงงาน อบต. หน่วยดับเพลิง หน่วยแพทย์ และฝ่ายบริหารโรงงาน 2. เปิดม่านไอน้ำ 3.ดับหัวฉีดของเตาพี - 1 , 3; 4. ให้ไอน้ำแก่ห้องเผาไหม้ของเตาเผาโดยระบายคอนเดนเสทออกไปก่อนหน้านี้ 5. หยุดเครื่องดูดควันและเครื่องเป่าลม 6. ปิดประตูหมูเข้าไปในเครื่องพักฟื้น 7. เตือนประชาชนในเขตจำหน่ายก๊าซเกี่ยวกับอันตรายและดำเนินมาตรการเพื่อทิ้งบุคลากรจำนวนขั้นต่ำไว้ในสถานที่ทำงานและในพื้นที่ที่มีก๊าซปนเปื้อน โดยจัดให้มีวิธีการป้องกันก๊าซที่เหมาะสม 8. ปิดพื้นที่ฉุกเฉินด้วยวาล์ว 9.ติดป้ายเตือนและป้ายเตือน 10.หยุดปั๊มวัตถุดิบ - 1,3 (CN - 2 ) และปิดวาล์วบนทางระบายของปั๊ม 11. หยุดการปล่อย WASH จากการติดตั้ง 12.ปิดวาล์วที่ทางออกแคตตาไลติกจากซี - 1, กับ - 7, กับ - 6 ; 13.ที่อุณหภูมิ 350 โอ หยุดเครื่องอัดแก๊ส ปิดวาล์วทางเข้าและทางออก |
||
|
6. ไฟไหม้ที่หน่วยรักษาเสถียรภาพด้วยไฮโดรทรีตและปฏิรูป |
ในกรณีนี้ จำเป็น: 1. แจ้งผู้ปฏิบัติงานอาวุโส ผู้มอบหมายงานโรงงาน และฝ่ายบริหารการประชุมเชิงปฏิบัติการ 2. หยุดการจัดหาวัตถุดิบสำหรับการบำบัดด้วยไฮโดรทรีตและการปฏิรูปทันที 3. หยุดปั๊ม TsN - 1,3 (TsN-2) ปิดวาล์วที่ทางเข้าและทางออกของปั๊ม 4. หยุดจ่ายเชื้อเพลิงให้กับหัวฉีดของเตาเผา P - 1,2,3 และจ่ายไอน้ำให้กับห้องเผาไหม้ของเตาเผา 5. สูบผลิตภัณฑ์ปิโตรเลียมเหลวออกจากอุปกรณ์ของหน่วยรักษาเสถียรภาพพร้อมกันและลดแรงกดดันจากอุปกรณ์ไปยังอุปกรณ์จุดเปลวไฟ 6. เริ่มการดับเพลิง (การดับไฟทำได้ด้วยไอน้ำ, ก๊าซเฉื่อย) |
||
|
7. การสัมผัสก๊าซคอนเดนเสทกับก๊าซเชื้อเพลิงบนหัวฉีดเตา |
ในกรณีนี้ จำเป็น: 1. แจ้งผู้มอบหมายงานโรงงานและฝ่ายบริหารการประชุมเชิงปฏิบัติการ 2. ปิดวาล์วและวาล์วทั้งหมดบนสายก๊าซเชื้อเพลิงไปที่หัวฉีดของเตาเผา P - 1,2,3 ทันทีและถ่ายโอนการขันสกรูของหัวฉีดของเตาเผา P - 1,3 ไปยังเชื้อเพลิงเหลว 3. จ่ายไอน้ำให้กับตัวดับเพลิงของเตาเผา 4. ปล่อยคอนเดนเสทบนท่อแก๊สไปที่เปลวไฟ 5. หลังจากถอดคอนเดนเสทออกและดำเนินมาตรการที่จำเป็นเพื่อกำจัดสาเหตุของคอนเดนเสทที่เข้ามาจากหัวฉีดของเตาเผาแล้ว ให้ทำการขันสกรูของหัวฉีดของเตาหลอม P - 1.3 อีกครั้ง |
7. ข้อกำหนดด้านความปลอดภัยขั้นพื้นฐาน
เนื่องจากการดำเนินการเพื่อเริ่มและหยุดอุปกรณ์ของสถานที่ที่มีการระเบิดและไฟไหม้นั้นอาจเป็นอันตรายได้เสมอ จึงจำเป็นต้องปฏิบัติตามข้อกำหนดเพื่อให้มั่นใจในความปลอดภัยสูงสุดในการทำงาน:
หลังจากเสร็จสิ้นการยกเครื่องการติดตั้งครั้งใหญ่หรือการหยุดทำงานในระยะยาวด้วยการซ่อมแซมหรืองานติดตั้งอุปกรณ์จะได้รับการยอมรับจากการซ่อมแซมโดยคณะกรรมการองค์กรพร้อมการดำเนินการตามใบรับรองการยอมรับ
พื้นฐานสำหรับการเปิดตัวการติดตั้งคือคำสั่ง (คำสั่ง) จากโรงงานซึ่งระบุเวลาเริ่มต้นของงานเริ่มต้น ตารางหน้าที่ของวิศวกรและบุคลากรที่จำเป็นสำหรับระยะเวลาเริ่มต้นและนำการติดตั้งเข้าสู่โหมดปกติ
การติดตั้งเริ่มต้นขึ้นอย่างเคร่งครัดตามข้อกำหนดของกฎระเบียบทางเทคโนโลยี (มาตรา 6) และคำแนะนำการใช้งานที่ได้รับอนุมัติในลักษณะที่กำหนด
ก่อนที่จะเริ่มดำเนินการบุคลากรในกระบวนการจะต้องตรวจสอบการประกอบวงจรเทคโนโลยีอย่างรอบคอบ ตรวจสอบระบบเพื่อความแน่น (ความแน่น) ทดสอบการทำงานและตรวจสอบให้แน่ใจว่าอุปกรณ์ การควบคุมและการป้องกัน ระบบระบายอากาศ และอุปกรณ์ดับเพลิงไอน้ำ อยู่ในสภาพดี ต้องไล่ระบบด้วยไนโตรเจนก่อนรับวัตถุดิบมาติดตั้ง การติดตั้งจะต้องเริ่มต้นขึ้นภายใต้คำแนะนำของวิศวกรที่รับผิดชอบและเจ้าหน้าที่ด้านเทคนิค
การติดตั้งต้องใช้ไฟฟ้า ไอน้ำ น้ำ เชื้อเพลิง และไนโตรเจน
ห้ามเริ่มต้นและดำเนินการติดตั้งด้วยระบบดับเพลิงที่ผิดพลาด
อนุญาตให้ปล่อยก๊าซและไอระเหยที่ระเบิดได้ ของเหลวไวไฟจากอุปกรณ์ที่ปิดเพื่อซ่อมแซมได้ในระบบปิดเท่านั้น - ท่อก๊าซเชื้อเพลิงและท่อระบายก๊าซไวไฟ
ก่อนเริ่มเตาคุณต้องตรวจสอบให้แน่ใจว่าไม่มีวัตถุเหลืออยู่หลังการซ่อมแซมในห้องเผาไหม้หรือท่อปล่องไฟ ก่อนจุดไฟเตา จะต้องปิดช่องและท่อระบายน้ำทั้งหมดของเตาก่อน ก่อนที่จะจุดไฟเตา ท่อส่งน้ำมันเชื้อเพลิงไปยังหัวเผาที่ไม่ได้ใช้งานทั้งหมดจะถูกสตัน
เมื่อได้รับวัตถุดิบสำหรับการติดตั้งและตั้งค่าการหมุนเวียนความเย็น การเชื่อมต่อหน้าแปลนทั้งหมดจะถูกตรวจสอบการรั่วซึมของผลิตภัณฑ์
การตรวจสอบความแน่นของการเชื่อมต่อหน้าแปลนบนอุปกรณ์และท่ออีกครั้งจะดำเนินการในระหว่างกระบวนการเพิ่มอุณหภูมิเมื่อตั้งค่าการไหลเวียนของความร้อน
อุณหภูมิของผลิตภัณฑ์จะเพิ่มขึ้นเมื่อโหลดเตาอบตามกำหนดเวลาที่กำหนดโดยแผนการเริ่มต้น เพื่อให้มั่นใจว่าได้รับความร้อนที่สม่ำเสมอทั่วทั้งเตาอบ
สังเกตตารางการโหลดและการเพิ่มอุณหภูมิ
ปริมาณวัตถุดิบของโรงงานจะเพิ่มขึ้นตามขั้นตอนโดยมีการหน่วงเวลาเพียงพอสำหรับโหมดในแต่ละขั้นตอนการโหลด
อุปกรณ์สำรองในการติดตั้งถือเป็นอุปกรณ์สำรอง
อุปกรณ์จะถือว่าสำรองเมื่ออยู่ในสภาพดี ผ่านการทดสอบภายใต้สภาวะการใช้งานแล้ว และมีข้อสรุปจากผู้จัดการฝ่ายบริการติดตั้ง (ร้านค้า) ว่าพร้อมสำหรับการใช้งาน
การรวมอุปกรณ์เข้าใช้งานจากการสำรองและการถอนอุปกรณ์ไปยังสำรองนั้นดำเนินการโดยคำสั่งเป็นลายลักษณ์อักษรของหัวหน้าการติดตั้ง (ร้านค้า) ยกเว้นกรณีฉุกเฉินเมื่ออุปกรณ์หยุดทำงานและสำรองเข้า ดำเนินการโดยไม่ได้รับการอนุมัติ
การวางอุปกรณ์ปั๊มไว้สำรอง การบริการ และการทดสอบการใช้งานจะดำเนินการตาม "คำแนะนำสำหรับการดูแลและการทำงานของปั๊มแรงเหวี่ยง"
การวางอุปกรณ์สำรองหลังจากดำเนินการซ่อมแซมหลังจากทำงานในอุปกรณ์ภายใต้สภาพการทำงานต่อหน้าตัวแทนบริการซ่อมซึ่งระบุไว้ในบันทึกกะ
การปิดอุปกรณ์ตามแผนเพื่อการซ่อมแซมหรือการสำรองระยะยาวจะดำเนินการตามคำสั่ง (คำสั่ง) สำหรับองค์กร คำสั่งแต่งตั้งผู้รับผิดชอบในการดำเนินการเพื่อหยุดอุปกรณ์และเตรียมพร้อมสำหรับการซ่อมแซม (การปิดเครื่อง การเทผลิตภัณฑ์ การล้างและการล้างระบบ ทำความสะอาดอุปกรณ์ การทำการทดสอบ)
หลังจากการประหารชีวิต งานเตรียมการมีการตรวจสอบความพร้อมในการติดตั้งสำหรับงานซ่อมแซมตามระบบ PPR ที่โรงงานใช้บังคับ
เพื่อป้องกันอุบัติเหตุและอุบัติเหตุจำเป็นต้องปฏิบัติตามกฎทั่วไปสำหรับการใช้งานการติดตั้งอย่างปลอดภัยและกฎต่อไปนี้:
ห้ามใช้งานเครื่องปฏิกรณ์ที่มีอุณหภูมิผนังภายนอกเกินอุณหภูมิที่อนุญาตสำหรับโลหะที่กำหนด
ห้ามจุดไฟหัวฉีดเตาโดยไม่ต้องล้างห้องเผาไหม้ด้วยไอน้ำก่อน
ควรเป่าเป็นเวลาอย่างน้อย 15 นาทีหลังจากไอน้ำปรากฏขึ้นจากปล่องไฟ
เมื่อจุดไฟหัวฉีดที่ทำงานด้วยเชื้อเพลิงเหลว ก่อนอื่นคุณต้องนำคบเพลิงติดมาด้วย เปิดการไหลของไอน้ำและอากาศ จากนั้นค่อย ๆ เปิดวาล์วบนท่อน้ำมันเชื้อเพลิงที่หัวฉีด
ห้ามใช้ผลิตภัณฑ์ที่ติดไฟได้ (น้ำมันเบนซิน แนฟทา น้ำมันก๊าด ฯลฯ) เพื่อชุบคบเพลิง การดับคบเพลิงควรทำในกล่องที่มีทรายแห้ง
ก่อนที่จะจุดหัวฉีดเตาแก๊สคุณต้อง:
ตรวจสอบการปิดวาล์วควบคุมและวาล์วควบคุมอย่างแน่นหนาบนหัวฉีดทั้งหมด
ระบายคอนเดนเสทออกจากท่อน้ำมันเชื้อเพลิง
เป่าเตาไฟของเตาเผาด้วยไอน้ำ
เมื่อทำการส่องสว่างหัวฉีด ควรยืนที่ด้านข้างของหน้าต่างหัวฉีดเพื่อหลีกเลี่ยงการไหม้ในกรณีที่เกิดเปลวไฟ หากด้วยเหตุผลบางประการที่แก๊สไม่ติดไฟหรือการเผาไหม้หยุดลงจำเป็นต้องปิดวาล์วการทำงานแล้วเป่าไอน้ำอีกครั้งผ่านเรือนไฟและท่อส่งก๊าซไปที่หัวฉีดที่มีแก๊สไปที่หัวเทียนแล้วจุดไฟอีกครั้ง หัวฉีด
อย่าเริ่มการติดตั้งโดยมีวาล์วนิรภัยชำรุด
ก่อนหยุดซ่อมต้องล้างคอยล์เตาออกจากผลิตภัณฑ์โดยการเป่าด้วยไนโตรเจนหรือไอน้ำตามข้อกำหนดทางเทคโนโลยี
ห้องเผาไหม้ของเตาเผา กล่องคู่ และปล่องไฟจะต้องติดตั้งระบบดับเพลิงด้วยไอน้ำที่ทำงานอย่างเหมาะสม วาล์วของท่อดับเพลิงไอน้ำจะต้องอยู่ในสถานที่ที่สะดวกต่อการเข้าถึงและปลอดภัยในเรื่องอัคคีภัยที่ระยะห่างจากเตาเผาอย่างน้อย 10 เมตร
ในระหว่างการดำเนินการตามปกติของการติดตั้งต้องรักษาอัตราส่วนของวัตถุดิบที่จ่ายให้กับปฏิกิริยาและก๊าซหมุนเวียน
การไล่อากาศด้วยไนโตรเจนมีดังต่อไปนี้: ที่ความดันตกค้าง 1.5 kgf/cm2 ให้นำไนโตรเจนไปยังจุดติดตั้งโดยมีปริมาณออกซิเจนไม่เกิน 0.3% โดยปริมาตร เพิ่มความดันเป็น 5 kgf/cm 2 และสตาร์ทคอมเพรสเซอร์บนบล็อก RB และ PC - 1.2 บนบล็อก GO ภายใน 30 นาที หมุนเวียนผ่านระบบ สุ่มตัวอย่างปริมาณไฮโดรเจนและไฮโดรคาร์บอน หลังจากนั้นให้ลดความดันลงเหลือ 1.5 กก./ซม.2 ต่อหัวเทียน และป้อนแรงดันไนโตรเจนกลับเข้าสู่ระบบอีกครั้ง ระบบจะถือว่าถูกล้างหลังจากการวิเคราะห์ 3 ครั้งใน 20 นาทีสำหรับปริมาณไฮโดรเจนและไฮโดรคาร์บอน - หมายเลข
ก่อนเปิดเครื่องปฏิกรณ์ คุณต้อง:
ทำให้เย็นลงที่อุณหภูมิไม่เกิน 50 o C;
เป่าด้วยไนโตรเจนประมาณ 20-30 นาที แล้วเป่าด้วยลม
การก่อตัวของสุญญากาศในระบบที่มีไฮโดรเจนเป็นสิ่งที่ยอมรับไม่ได้ ดังนั้น หลังจากลดแรงดันส่วนเกินในระบบให้ต่ำกว่า 3 กก./ซม. 2 ในท่อน้ำมันเชื้อเพลิง และเหลือ 1.5 กก./ซม. 2 ในท่อแฟลร์ จึงจำเป็นต้องจ่ายไนโตรเจนเพื่อไล่ล้างระบบ
หลังจากนำการติดตั้งเข้าสู่โหมดเทคโนโลยีปกติแล้วจะต้องปิดท่อจ่ายไนโตรเจน
ควรเสียบท่อและอุปกรณ์ทั้งหมดที่ไม่ได้ใช้งาน ต้องเสียบปลั๊กทั้งหมดในลักษณะที่ไม่ต้องหยุดการติดตั้งเมื่อถอดออก
ก่อนที่จะรับผลิตภัณฑ์สตาร์ทหรือก๊าซไวไฟ ให้กำจัดอากาศออกจากอุปกรณ์และท่อโดยการกำจัดด้วยไนโตรเจน
ท่อและอุปกรณ์ที่มีสารไวไฟควรนึ่งและกำจัดด้วยไนโตรเจนก่อนเปิด
หากไม่สามารถกำจัดความหนาแน่นในท่อและอุปกรณ์ได้ในทันที ควรหยุดหน่วยการติดตั้งที่เกี่ยวข้อง ปิดเครื่อง เทผลิตภัณฑ์ออก นึ่งหรือไล่ออกด้วยไนโตรเจน
โพสต์บน Allbest.ru
...เอกสารที่คล้ายกัน
การปฏิรูปตัวเร่งปฏิกิริยาและการทำงานของโรงงานโพลีเมอไรเซชันเศษส่วนโพรเพน-โพรพิลีน: ลักษณะเฉพาะของโรงงาน วัตถุประสงค์ของโรงงาน คำอธิบายสั้น ๆโครงการเทคโนโลยี คุณสมบัติของระบอบเทคโนโลยี อุปกรณ์ และระบบอัตโนมัติในการผลิต
บทคัดย่อ เพิ่มเมื่อ 11/06/2012
กราฟวัสดุและความสมดุลของหน่วยแยกหน่วย พื้นฐานทางเคมีกายภาพของกระบวนการโอลิโกเมอไรเซชัน ลักษณะของวัตถุดิบ ผลลัพธ์ที่ได้ อุปกรณ์หลัก การคำนวณเครื่องกลั่น การสร้างแบบจำลองคอมพิวเตอร์ของหน่วยแยกสาร
งานหลักสูตรเพิ่มเมื่อ 30/05/2558
แผนผังกระบวนการไอโซเมอไรเซชันบนตัวเร่งปฏิกิริยา การคำนวณทางเทคโนโลยีของบล็อกเครื่องปฏิกรณ์ของการติดตั้งสำหรับการแยกไอโซเมอไรเซชันที่อุณหภูมิสูงของเศษส่วนเพนเทน-เฮกเซน การคำนวณวัสดุและ สมดุลความร้อน, เอนทาลปีของก๊าซที่ประกอบด้วยไฮโดรเจน, พารามิเตอร์ของเครื่องปฏิกรณ์
งานหลักสูตรเพิ่มเมื่อ 23/01/2558
วัตถุประสงค์ของกระบวนการไฮโดรทรีตติ้ง เป้าหมายและผลพลอยได้ของกระบวนการ ปัจจัยกระบวนการ อิทธิพลที่มีต่อคุณภาพ กลไกและเคมีของปฏิกิริยา ตัวเร่งปฏิกิริยาไฮโดรทรีตติ้ง การคำนวณทางเทคโนโลยีของหน่วยเครื่องปฏิกรณ์ของโรงบำบัดน้ำเสียด้วยเชื้อเพลิงดีเซล
งานหลักสูตร เพิ่มเมื่อ 10/18/2015
กระบวนการระเหย คำอธิบายของโครงร่างเทคโนโลยีของโรงระเหยข้อดีและข้อเสีย การคำนวณทางความร้อนและทางกลของเครื่องระเหยและอื่นๆ อุปกรณ์เสริม- หน่วยสำหรับทำความร้อนสารละลายเริ่มต้นและรักษาสุญญากาศ
งานหลักสูตรเพิ่มเมื่อ 01/04/2552
ลักษณะของวัตถุดิบ เคมีของกระบวนการไฮโดรทรีตติ้ง ลักษณะของผลิตภัณฑ์ที่ได้ผลผลิตระหว่างการกลั่นน้ำมัน แผนภาพเทคโนโลยีของการติดตั้งอุปกรณ์และอุปกรณ์ ความสมดุลของวัสดุในการติดตั้ง การคำนวณอุปกรณ์หลักของการติดตั้ง
งานหลักสูตรเพิ่มเมื่อ 04/12/2558
ลักษณะเฉพาะของขั้นตอนและคุณสมบัติของการแปลงโรงงานเมทิลเติร์ต-บิวทิลอีเทอร์ไปเป็นการผลิตเอทิลเติร์ต-บิวทิลอีเทอร์ การศึกษาเงื่อนไขในการสังเคราะห์เอทิลเติร์ต-บิวทิลอีเทอร์ การพัฒนาโครงการเทคโนโลยีสำหรับการผลิต ETBE บรรทัดฐานทางเทคโนโลยี
การนำเสนอเพิ่มเมื่อ 12/01/2014
ลักษณะของวัตถุดิบและผลิตภัณฑ์สำเร็จรูป คำอธิบายของโครงร่างเทคโนโลยี หลักการทำงานของอุปกรณ์ ขั้นตอนของกระบวนการเทอร์โมไลซิสของอัลคีนที่สูงขึ้นที่อุณหภูมิปานกลาง การเปลี่ยนแปลงทางความร้อนของส่วนประกอบโมเลกุลสูงของน้ำมันในสถานะของเหลว
งานหลักสูตรเพิ่มเมื่อ 27/05/2014
บทคัดย่อ เพิ่มเมื่อ 28/02/2552
วิธีการคำนวณโรงระเหยแบบต่อเนื่องสำหรับการระเหยสารละลายโซเดียมซัลเฟต จัดทำแผนภาพเทคโนโลยีของโรงระเหยโดยคำนวณอุปกรณ์หลักเลือกอุปกรณ์เสริม (อุปกรณ์แลกเปลี่ยนความร้อนและอุปกรณ์สูบน้ำ)
เครื่องปฏิกรณ์ตัวเร่งปฏิกิริยา L-35-11/300 การติดตั้ง L-35-11/300 ได้รับการออกแบบมาเพื่อการประมวลผลแสง
เศษส่วนน้ำมันเบนซิน NK-62оС, n-pentane และเศษส่วน C6 พร้อม HFC
โดยมีเป้าหมายเพื่อเพิ่มค่าออกเทนในภายหลัง
ใช้เป็นส่วนประกอบที่เป็นมิตรต่อสิ่งแวดล้อมสูง
เครื่องยนต์เบนซิน
การติดตั้งรวมถึงเทคโนโลยีดังต่อไปนี้
บล็อกที่เชื่อมต่อถึงกัน:
1. การทำไฮโดรทรีตติ้งวัตถุดิบตั้งต้นด้วยความคงตัวของผลิตภัณฑ์ไฮโดรจิเนชัน
2. บล็อกไอโซเมอไรเซชัน
3. ความคงตัวของไอโซเมอร์เรต
4. การทำให้แห้งและการสร้างซีโอไลต์ใหม่
5. ฟาร์มถังวัตถุดิบ
เคมีของกระบวนการไฮโดรทรีตติ้ง
กระบวนการบำบัดด้วยไฮโดรทรีตจะขึ้นอยู่กับปฏิกิริยาไฮโดรจิเนชันซึ่งเป็นผลมาจากสารประกอบอินทรีย์
ซัลเฟอร์ ไนโตรเจน และออกซิเจนจะถูกแปลงเป็นไฮโดรคาร์บอนด้วย
การปล่อยไฮโดรเจนซัลไฟด์ น้ำ และแอมโมเนีย ระบุไว้
สารประกอบอินทรีย์เป็นพิษของโพลีเมทัลลิก
ตัวเร่งปฏิกิริยา ดังนั้น ปฏิกิริยาการทำลายล้างจึงเกิดขึ้น
ปฏิกิริยาไฮโดรทรีตติ้งขั้นพื้นฐาน ในระหว่างกระบวนการไฮโดรทรีตติ้ง
พร้อมกันกับปฏิกิริยาของสารประกอบซัลเฟอร์เกิดขึ้น
และปฏิกิริยาไฮโดรคาร์บอนอื่นๆ ปฏิกิริยาดังกล่าว ได้แก่:
ไอโซเมอไรเซชันของพาราฟินไฮโดรคาร์บอน ความอิ่มตัว
ไม่อิ่มตัว, ไฮโดรแคร็กกิ้ง สิ่งเจือปนขนาดเล็กของโลหะ
บรรจุอยู่ในวัตถุดิบภายใต้สภาวะไฮโดรทรีตเมนต์ในทางปฏิบัติ
ปฏิกิริยาพื้นฐาน
1) การเติมไฮโดรเจนของสารประกอบซัลเฟอร์
อันเป็นผลมาจากปฏิกิริยาจากออร์กาโนซัลเฟอร์
สารประกอบเกิดเป็นไฮโดรเจนซัลไฟด์และ
ไฮโดรคาร์บอนซึ่งขึ้นอยู่กับโครงสร้าง
โครงสร้างของสารประกอบซัลเฟอร์ดั้งเดิม
ในบรรดาสารประกอบซัลเฟอร์ทั้งหมดจะเบากว่า
อะลิฟาติก (เมอร์แคปแตน,
ซัลไฟด์) และอะโรมาติกที่ยากกว่า -
ไทโอฟีน
RSH + H 2
RH+H2S
เมอร์แคปแทน ซัลไฟด์
ซัลไฟด์
R-S-S-R + 3 H 2
H2C
CH2
H2C
ซีเอช2 + 2H2
ส
ช
HC
ช
2 RH + 2 H2S
CH3 CH2 CH2 CH3 + H2S
ไทโอฟาน
HC
RH + R1H + H2S
รศร 1 + 2 ชม. 2
n-บิวเทน
CH3 CH2 CH2 CH3 + H2S
+4 ชม.2
ส
ไทโอฟีน
n-บิวเทน
2. การเติมไฮโดรเจนของออกซิเจน
โอ้
ชม
การเชื่อมต่อ
ค
HC
HC
ค
ค
ชม
ฟีนอล
ซีเอช+เอช
2
ช
HC
HC
ค
ชม
เบนซิน
ช
ช
+ เอช2โอ 3. การเติมไฮโดรเจนของไนโตรเจน
การเชื่อมต่อ
HC
ช
HC
CH+4H2
CH3 CH2 CH2 CH3 + NH3
เอ็น
ชม
ไพโรล
n-บิวเทน
ชม
ค
HC
ช
HC
ช
+5 ชม. 2
CH3 CH2 CH2 CH2 CH3 + NH3
เอ็น
ไพริดีน
n-เพนเทน
ชม
ค
ชม
ค
ชม
ค
HC
ค
ช
HC
ค
ช
ค
ชม
เอ็น
ควิโนลีน
+4 ชม.2
CH2 CH2 CH3
HC
ค
HC
ช
ค
ชม
เอ็น-โพรพิลเบนซีน
+ NH3 4. การเติมไฮโดรเจนของสารประกอบโอเลฟินส์
CH3 CH CH CH2 CH2 CH3 +
เอช 2
เอ็น-เฮกซีน-2
CH3 CH2 CH2 CH2 CH2 CH3
เอ็น-เฮกเซน
5. การเติมไฮโดรเจนของสารประกอบออร์กาโนคลอรีน
อาร์ Cl + H 2
RH + HCl
พร้อมกันกับปฏิกิริยาไฮโดรจิเนชันของซัลเฟอร์ ไนโตรเจน และ
สารประกอบคลอไรด์อิ่มตัวไม่อิ่มตัว
ไฮโดรคาร์บอนรวมถึงพาราฟินไอโซเมอไรเซชันในระดับเล็กน้อย
และไฮโดรคาร์บอนแนฟเทนิกและไฮโดรแคร็กกิ้ง
ที่ความดันต่ำ จะเกิดปฏิกิริยาดีไฮโดรจีเนชันบางส่วน
แนฟธีน โลหะที่มีอยู่ในวัตถุดิบภายใต้สภาวะไฮโดรทรีตติ้ง
สะสมอยู่บนตัวเร่งปฏิกิริยาอย่างสมบูรณ์
สามารถกำจัดไฮโดรเจนซัลไฟด์และแอมโมเนียออกจากผลิตภัณฑ์ไฮโดรจิเนชันได้
โดยการแยกออกเป็นคอลัมน์พร้อมๆ กับการถอดออก
น้ำ.
ไฮโดรเจนคลอไรด์แอมโมเนียที่ปล่อยออกมาจากปฏิกิริยา
กระบวนการไฮโดรทรีตจะเกิดเป็นเกลือแอมโมเนียม (NH4l) หลังจากเย็นตัวลง
ซึ่งเมื่อทำปฏิกิริยากับปฏิกิริยาเพียงเล็กน้อย
น้ำจะเกิดปฏิกิริยาไฮโดรไลซิสจนเกิดเป็น สภาพแวดล้อมที่เป็นกรดโดย
ปฏิกิริยา: NH4Cl + H2O → HCl + NH4OH
สภาพแวดล้อมที่เป็นกรดที่มีค่า pH 3.0 - 4.0 ทำให้เกิดการกัดกร่อน
อุปกรณ์และท่ออุณหภูมิต่ำตามปฏิกิริยา:
เฟ + 2HCl → FeCl2 + H2
2Fe + 6 HCl → 2 FeCl3 + 3H2
สารละลายน้ำแอมโมเนียใช้เพื่อป้องกันการกัดกร่อน
(ความเข้มข้น 0.5 - 1.0% โดยปริมาตร) ผสมกับไอน้ำคอนเดนเสท ซึ่ง
ทำให้ปริมาณไฮโดรเจนคลอไรด์ส่วนเกินเป็นกลางเพิ่มขึ้น
pH ในน้ำระบายน้ำจากตัวแยก C-1, C-2 ถึงค่า (7.0-8.5) และ
ป้องกันการกัดกร่อนของอุปกรณ์ (สารที่ละลายน้ำได้
เหล็กไม่เกิน 3 มก./ลิตร)
HCl + NH4OH → NH4Cl + H2O
ลักษณะของตัวเร่งปฏิกิริยาไฮโดรทรีตติ้ง
องค์ประกอบของตัวเร่งปฏิกิริยาไฮโดรทรีตติ้ง กิโลกรัม 70 มีดังต่อไปนี้ส่วนประกอบ: ออกไซด์ของอะลูมิเนียม โคบอลต์ โมลิบดีนัม และนิกเกิล
อลูมิเนียมออกไซด์มีคุณสมบัติเป็นไฟโบรเจน
ระคายเคืองต่อระบบทางเดินหายใจส่วนบน ผิวหนัง
(กลาก, ผิวหนังอักเสบ), เยื่อเมือกของดวงตา
การได้รับสัมผัสเป็นเวลานานทำให้เกิดอลูมิโนซิสในปอด
ความเหนื่อยล้า, หายใจถี่, ไอ
โคบอลต์ออกไซด์ออกฤทธิ์ต่อระบบประสาทส่วนกลาง
อวัยวะไหลเวียนโลหิต ทางเดินหายใจส่วนบน สาเหตุ
โรคผิวหนัง, แผลที่ผิวหนัง
โมลิบดีนัมไตรออกไซด์ระคายเคืองต่อทางเดินหายใจส่วนบน
มีพิษโดยทั่วไป
นิกเกิลออกไซด์มีพิษทั่วไประคายเคือง
สารก่อภูมิแพ้, สารก่อมะเร็ง, ผลก่อกลายพันธุ์ » กิจกรรมของตัวเร่งปฏิกิริยา
ยิ่งกิจกรรมของตัวเร่งปฏิกิริยาสูงเท่าไร ความเร็วในอวกาศก็จะยิ่งสูงขึ้นเท่านั้น
ดำเนินการตามกระบวนการโดยรับประกันความลึกที่ระบุของการทำให้บริสุทธิ์ของวัตถุดิบ
ตัวเร่งปฏิกิริยาสดจะต้องมีดัชนีกิจกรรมอย่างน้อย 92% ซึ่ง
คำนวณ:
ที่ไหน:
ดังนั้น - ปริมาณกำมะถันในวัตถุดิบตั้งต้น
SE คือปริมาณกำมะถันในผลิตภัณฑ์ไฮโดรจิเนชันที่บริสุทธิ์ด้วยตัวเร่งปฏิกิริยาอ้างอิง
Sk คือปริมาณกำมะถันในไฮโดรเจนที่บริสุทธิ์บนตัวเร่งปฏิกิริยาที่ใช้
หากกิจกรรมของตัวเร่งปฏิกิริยาไม่ถึงค่าที่ต้องการก็จะถูกเปิดใช้งาน
เป็นเวลาหลายชั่วโมงด้วยก๊าซที่ประกอบด้วยไฮโดรเจนที่อุณหภูมิ 300 C ถึง 4,000 C
ในกรณีนี้โมลิบดีนัมออกไซด์จะลดลง โมลิบดีนัมเปลี่ยนความจุจาก
สูงขึ้นถึงเร่งปฏิกิริยามากขึ้น - ต่ำลง เพิ่มกิจกรรมครั้งสุดท้ายเป็น
สูงสุดจะเกิดขึ้นในช่วงวันแรกของการทำงานกับวัตถุดิบหลังจากนั้นจะเกิดออกไซด์
โลหะจะเปลี่ยนเป็นรูปแบบซัลไฟด์ที่แอคทีฟมากขึ้น
เมื่อสิ้นสุดรอบปฏิกิริยา กิจกรรมของตัวเร่งปฏิกิริยาจะลดลงเนื่องจากการสะสมบนพื้นผิว
ตัวเร่งปฏิกิริยาโค้ก ในกรณีนี้จะใช้เพื่อคืนค่ากิจกรรมของตัวเร่งปฏิกิริยา
การฟื้นฟูไอน้ำและอากาศ
ในระหว่างช่วงเริ่มต้นเพื่อให้แน่ใจว่าตัวเร่งปฏิกิริยาของหน่วยบำบัดด้วยไฮโดรติกมีกิจกรรมสูง
การทำซัลไฟด์ด้วยเอทิลเมอร์แคปแทน วัตถุดิบ หรือที่ประกอบด้วยไฮโดรเจน
แก๊สด้วย เนื้อหาที่เพิ่มขึ้นไฮโดรเจนซัลไฟด์ที่อุณหภูมิ 200 ถึง 300 C
ลักษณะของวัตถุดิบ สารรีเอเจนต์เสริม และผลิตภัณฑ์ผลลัพธ์
ชื่อวัตถุดิบ, วัสดุ,
รีเอเจนต์,
ตัวเร่งปฏิกิริยา
ผลิตภัณฑ์กึ่งสำเร็จรูป
ผลิต
สินค้า
1
วัตถุดิบ
ส่วนผสมวิ่งตรง
เศษส่วนของศีรษะ
น้ำมันเบนซิน (NK-oS)
เศษส่วนของเอ็น-เพนเทน และ
เศษส่วน C6 ที่มีสาร HFC
ตัวเลข
สถานะ
หรืออุตสาหกรรม
มาตรฐาน
เทคนิค
เงื่อนไขมาตรฐาน
รัฐวิสาหกิจ
2
บรรทัดฐาน (ตาม
กอส
เพลงประกอบละคร
มาตรฐาน
รัฐวิสาหกิจ
, ที่)
ภูมิภาค
การใช้งาน
ผลิต
สินค้า
4
5
3
STP.SMK II-0-50-2006
1.องค์ประกอบแบบเศษส่วน, °C,
จุดเดือดไม่สูงกว่า
2. องค์ประกอบไฮโดรคาร์บอน
% มวล:
- เนื้อหา C1-C4 ไม่มีอีกแล้ว
- เนื้อหาเพนเทน ไม่ใช่
น้อย
-ปริมาณไฮโดรคาร์บอน
C7+ ไม่มีอีกแล้ว
- ปริมาณอะโรมาติก
ไฮโดรคาร์บอนอีกต่อไป
10%
30%
การติดตั้งวัตถุดิบ
ไอโซเมอไรเซชัน
เอสทีพี 401029
1.ปริมาณไฮโดรเจน%
ประมาณไม่น้อย
2.เนื้อหา
ไฮโดรเจนซัลไฟด์ ppm ไม่มีอีกแล้ว
10,0
ใช้บน
หน่วยบำบัดน้ำเสียและ
ไอโซเมอไรเซชัน
ก๊าซไฮโดรเจน
(ตัวเรียกใช้งาน)
ตัวชี้วัดคุณภาพ
บังคับสำหรับ
เช็ค
(ส่วนเกิน)
ไฮโดรเจน
70,0
ใช้บน
หน่วยบำบัดน้ำเสียดีเซล
เชื้อเพลิง
1. เศษส่วนมวลของกำมะถัน, % มวล,
(rrm) ไม่มีอีกแล้ว
2. เศษส่วนมวลของน้ำ % มวล
(rrm) ไม่มีอีกแล้ว
3. การจัดองค์ประกอบมุม:
- ปริมาณถ่านหิน
C1-C4 ไม่มีอีกแล้ว
6. ทดสอบกับทองแดง
จาน
7.รูปลักษณ์และสี
ไม่ได้มาตรฐาน
คำนิยาม
จำเป็น
0,0015 (15)
0,00015 (1,5)
ทนทาน
ไม่มีสี
โปร่งใส
ของเหลว.
62-70
บล็อกดิบ
ไอโซเมอไรเซชัน
เครื่องปฏิกรณ์ไฮโดรทรีตติ้ง
เครื่องปฏิกรณ์ไฮโดรทรีเตอร์
คิ เครื่องปฏิกรณ์ไฮโดรทรีตติ้ง
1-ตัว; 2-ด้านล่าง; แหวนรองรับ 3 อัน; 4-ซับใน; 5- ผู้จัดจำหน่าย; 6- เจาะรูสำเร็จรูป
แก้วที่มีตาข่าย ท่อ 7 ปรุ Dy 400 มม. พร้อมตาข่าย 8- ทางเข้าผลิตภัณฑ์ Dy 400 มม. 9-ออก
สินค้า Dy 400 มม.; 10- ฟิตติ้ง Dy 50 มม. สำหรับเทอร์โมคัปเปิ้ล; 11- เทอร์โมคัปเปิ้ลภายนอก 12 ลูก
พอร์ซเลน Zh20 มม. ตัวเร่งปฏิกิริยา 13 ตัว; ลูกพอร์ซเลน 14 ลูก Zh6, 13 และ 20 มม. 15-Hatch Dy 150 มม. สำหรับ
การขนถ่ายตัวเร่งปฏิกิริยา; Dy 16 ฟิตติ้ง 100 มม. สำหรับการปล่อยก๊าซ 17 ฟิลเลอร์; 18 - ไฟร์เคลย์
การติดตั้งนี้มีไว้สำหรับการประมวลผลเศษส่วนของน้ำมันเบนซินที่วิ่งตรงเพื่อให้ได้ส่วนประกอบของน้ำมันเบนซินของเครื่องยนต์ที่มีค่าออกเทน 78-80 (ตาม MM)
วัตถุดิบเป็นเศษส่วนของน้ำมันเบนซินที่วิ่งตรง โดยมีจุดเดือดในช่วง 85–180 °C หรือ 105–180 °C โดยมีปริมาณกำมะถันสูงถึง 0.3% (มวล)
ตัวบ่งชี้หลักของวัตถุดิบและผลิตภัณฑ์ผลลัพธ์ - ตัวเร่งปฏิกิริยาที่เสถียร - คล้ายคลึงกับตัวบ่งชี้ของวัตถุดิบและตัวเร่งปฏิกิริยาที่ประมวลผลในการติดตั้ง L-35-11/300 อนุญาตให้มีเนื้อหาไม่อิ่มตัวในวัตถุดิบได้สูงสุด 1% (มวล)
โรงงานผลิตพร้อมกับผลิตภัณฑ์หลัก:
1) ก๊าซที่ประกอบด้วยไฮโดรเจน - ใช้ในเชื้อเพลิงดีเซลและหน่วยบำบัดน้ำเสียด้วยน้ำมันก๊าด
2) ก๊าซไฮโดรคาร์บอน - ปล่อยออกสู่เครือข่ายก๊าซเชื้อเพลิงของโรงงานทั่วไป
3) ส่วนหัวที่มั่นคง - ส่งตามกฎไปยังโรงงานแยกก๊าซ
4) ก๊าซไฮโดรเจนซัลไฟด์ที่มี H2S สูงถึง 98% (ปริมาตร) - ใช้ในการผลิตกรดซัลฟิวริกหรือธาตุกำมะถัน
กำลังการผลิตติดตั้งอยู่ที่ 600,000 ตันต่อปีของวัตถุดิบ เมื่อเพิ่มความเข้มข้นในการติดตั้ง ผลผลิตจะเพิ่มขึ้น 30% เมื่อสร้างตัวเร่งปฏิกิริยาที่มีค่าออกเทน 80 (โดยมม.) ในโหมดฮาร์ด เมื่อมีอุปกรณ์เพิ่มเติมที่เหมาะสม ก็เป็นไปได้ที่จะได้รับตัวเร่งปฏิกิริยาที่มีค่าออกเทน 85-86 (ตาม MM)
คำอธิบายของการติดตั้ง รูปแบบการติดตั้งเป็นแบบไหลเดียว แผนภาพเทคโนโลยีของการติดตั้งแบบขยาย L-35-11/600 นั้นคล้ายคลึงกับแผนภาพของการติดตั้งมาตรฐาน L-35-11/300 เช่นเดียวกับการติดตั้งมาตรฐานที่ระบุ ประกอบด้วยหน่วยการทำให้บริสุทธิ์ด้วยน้ำเบื้องต้น หน่วยปฏิรูปไฮโดรจีพิเสต หน่วยปรับความเสถียรของตัวเร่งปฏิกิริยาเพื่อการปฏิรูป หน่วยแยกสำหรับการทำให้ก๊าซที่มีไฮโดรเจนและก๊าซไฮโดรคาร์บอนบริสุทธิ์จากไฮโดรเจนซัลไฟด์ และหน่วยสร้างสารละลาย MEA ใหม่
หน่วยเตรียมไฮโดรทรีตติ้งได้รับการออกแบบให้มีการหมุนเวียนของก๊าซที่ประกอบด้วยไฮโดรเจน ซึ่งให้สภาวะที่ดีเพียงพอในการทำให้เศษส่วนของน้ำมันเบนซินบริสุทธิ์จากกำมะถัน เมื่อคอมเพรสเซอร์หมุนเวียนของหน่วยเตรียมไฮโดรทรีตติ้งหยุดทำงาน การติดตั้งสามารถดำเนินการตามรูปแบบ "การไหล" ของก๊าซที่ประกอบด้วยไฮโดรเจน: วงแหวน T-1 -> P-1 -> พื้นที่ท่อ P-1 -v T-1 -> X-1 -v C- 1 -v K.-2 -v ออกจากการติดตั้ง ในกรณีนี้ ก๊าซที่มีไฮโดรเจนส่วนเกินจะถูกลบออกจากการติดตั้งที่ความดันลดลง (3.5-3.7 MPa)
หน่วยปฏิรูปซึ่งแตกต่างจาก L-35-11/300 มีเครื่องปฏิกรณ์สองตัวในขั้นตอนที่สาม - R-411 และ R-4/2 ในเวลาเดียวกันที่ทางเข้าสู่ส่วนที่สามของเตาเผาส่วนผสมของก๊าซจะถูกแบ่งออกเป็นสองกระแสเข้าสู่เครื่องปฏิกรณ์ R-411 และ R-412 จากนั้นในสองลำธารขนานกันจะถูกส่งไปยังความร้อน T-6 ตัวแลกเปลี่ยนและอื่น ๆ - คล้ายกับแผนภาพการติดตั้ง L-35-11/300
การรักษาเสถียรภาพของตัวเร่งปฏิกิริยามีความซับซ้อนโดยใช้ตัวดูดซับแบบแยกส่วน: ในโหมดการเปิดตัวครั้งแรกที่ความดัน 1.2 MPa ในโหมดการลดการแพร่กระจายที่ 1.55 MPa
ความร้อนจะถูกส่งไปยังคอลัมน์ลอกโดยใช้เครื่องแลกเปลี่ยนความร้อนแบบรีบอยเลอร์
การงอกใหม่ของตัวเร่งปฏิรูปคือแก๊ส-อากาศ ตัวเร่งปฏิกิริยาไฮโดรทรีตจะไม่ถูกสร้างใหม่
